Pokud má sklon zeminy strmost větší než je limit, dojde ke zborcení zeminy. Pole můžete udržet v rovnováze pomocí opěrné zdi. Opěrné zdi jsou široce používány v různých oblastech stavebnictví. Na Obr. 5.9 ukazuje některé případy použití opěrných zdí.

a B C)

Půdní tlak přenášený zříceným hranolem na líc stěny se nazývá aktivní tlak Ea. V tomto případě je opěrná zeď posunuta směrem od zásypu. Pokud se opěrná zeď posune směrem k zemi, zásypová zemina se vyboulí nahoru. Stěna překoná tíhu zeminy vybouleného hranolu, což bude vyžadovat mnohem větší úsilí. To odpovídá pasivní tlak (odpor) půdy E p.

Protože k mezní rovnováze dochází v rámci kolapsového hranolu, je problém stanovení tlaku zeminy na opěrnou zeď řešen metodami teorie limitní rovnováhy s následujícími předpoklady: kluzná plocha je plochá a hranol kolapsu odpovídá maximálnímu tlaku zeminy na opěrnou zeď. Tyto předpoklady jsou dostatečné pouze pro stanovení aktivního tlaku.

5.5.1. Analytická metoda pro stanovení zemního tlaku

na opěrné zdi

Uvažujme podmínku limitní rovnováhy elementární ceny

my, vyříznutý ze zříceného hranolu v blízkosti zadní strany opěrné zdi s vodorovným povrchem půdy a svislou zadní stranou opěrné zdi, s S= 0 (obr. 5.10). Hlavní namáhá a bude působit na vodorovné a svislé plochy tohoto hranolu s třením o stěnu rovným nule.

Z podmínky mezní rovnováhy v hloubce z

,(5.17)

Tady – horizontální zemský tlak, jehož velikost je přímo úměrná hloubce z, tj. tlak zeminy na stěnu bude rozložen podle zákona trojúhelníku s pořadnicemi = 0 na povrchu zeminy a na dně stěny. V hloubce rovné výšce stěny H, tlak. Poté, podle podmínky (5.17), boční tlak v hloubce H

, (5.18)

a aktivní tlak je charakterizován plochou diagramu a je roven

. (5.19)

Výslednice tohoto tlaku je aplikována ve výšce ode dna stěny.

Účtování soudržnosti půdy. Pro soudržnou zeminu s vnitřním třením a soudržností lze mezní podmínku rovnováhy znázornit jako

Porovnáním (5.19) s (5.20) zjistíme, že výraz (5.19) charakterizuje tlak kypré zeminy bez soudržnosti a (5.20) ukazuje, jak moc klesá intenzita tlaku v důsledku toho, že zemina má soudržnost. Pak může být tento výraz reprezentován jako

, (5.21)

Kde , . (5.22)

Soudržnost zeminy tak o určitou míru snižuje boční tlak zeminy na stěnu po celé výšce. Připomeňme, že soudržná zemina je schopna udržet svislý svah s výškou určenou vzorcem

, (5.23)

proto až do hloubky od volného povrchu zásypu soudržná zemina nebude vyvíjet tlak na stěnu. Celkový aktivní tlak soudržné zeminy je definován jako plocha trojúhelníkového pozemku se stranami a (obr. 5.11).

. (5.24)

Pasivní odpor soudržných zemin se určuje obdobně s přihlédnutím k tomu, že ve vzorcích (5.20) a (5.22) se znaménko mínus v závorce argumentu tečny změní na plus.

5.5.2. Tlak půdy na podzemní potrubí

Tlak zeminy na potrubí je stanoven na základě obecné teorie mezního stavu napětí. Vertikální tlak v půdní mase ohraničené vodorovným povrchem v hloubce z(obr. 5.12, A) s měrnou hmotností půdy je určeno vzorcem

Boční zemní tlak ve stejné hloubce

kde je koeficient bočního tlaku půdy při přirozeném výskytu roven .

Pokud v zóně, jejímž obrysem je potrubí, je zemina přesně nahrazena samotným potrubím (obr. 5.12, b), je přirozené, že toto potrubí bude vystaveno tlaku, který je určen závislostmi (5.26) a (5.27).

Tlak na potrubí se přenáší shora a ze stran a způsobuje stejnou a opačně směrovanou reakci základny: bere se jako průměrný rovnoměrně rozložený tlak - vertikální intenzita R a horizontální intenzitu q a vztah R> q. Je třeba rozlišovat tři zásadně odlišné způsoby uložení potrubí: ve výkopu (obr. 5.13, A), pomocí uzavřené penetrace (propíchnutí) (obr. 5.13, b) a pod násypem (obr. 5.13, PROTI).

Pro stejnou hloubku H tlak v potrubí R bude jiné: při rýhování R< ; в насыпи R> a při vpichu, pokud H relativně málo R= , pro velké hodnoty H– R< .

Při pokládání potrubí do výkopů byla zemina nacházející se na straně výkopu předem zhutněna působením vlastní hmotnosti, zatímco zemina nasypaná do výkopu po položení potrubí je ve volném stavu. Proto proti zhutnění této zásypové zeminy a jejímu sedání působí třecí síly po stranách příkopu a zásypová zemina jakoby visí na stěnách příkopu, a to tím více, čím větší je hloubka příkopu.

Vytvořme podmínky rovnováhy pro elementární vrstvu vybranou v hloubce z(obr. 5.13, A). Tento prvek bude ovlivněn vlastní hmotností vrstvy zásypové zeminy shora a zdola a u stěn výkopu odolností zeminy proti smyku na jednotku plochy. (Kde S– soudržnost půdy; je úhel tření o stěnu příkopu). Předpokládejme dále, že koeficient bočního tlaku půdy je konstantní, tzn.

.

Promítací síly na svislou osu z, dostaneme

Po redukci podobných podmínek a integraci za okrajových podmínek ( z = 0; = 0) získáme celkový tlak půdy v hloubce z, jehož maximální hodnota (zadáním faktoru přetížení n≈ 1.2) lze reprezentovat jako

, (5.28)

kde je součinitel tlaku zeminy na potrubí ve výkopu.

Hodnota pro trubky uložené ve výkopech nemůže být větší než jedna ( ≤ 1). Pro přibližnou definici můžete použít grafové křivky profesora G.K. Klein, které dávají s určitou rezervou (za předpokladu spojky S = 0).

Kde h s- odhadovaná výška závalového oblouku; B- šířka oblouku kolapsu; F"- koeficient pevnosti (podle M.M. Protodyakonova), vzat pro objemové půdy 0,5; mokré a vodou nasycené písky - 0,6; jílovité půdy - 0,8.

Kontrolní otázky

1. Jaké inženýrské problémy jsou brány v úvahu v teorii limitní rovnováhy půdního prostředí?

2. Na jaké dvě skupiny se dělí mezní stavy?

3. Zapište podmínky pro konečnou rovnováhu písku.

4. Zapište podmínku pro mezní rovnováhu soudržné zeminy,

vyjádřeno jako hlavní napětí.

5. Jaká je kritická zátěž? Za jakých podmínek se určuje?

6. Jaká je návrhová únosnost základu?

7. Jaké je konečné zatížení základny?

8. Jaká znáte řešení pro stanovení mezního zatížení na podkladu?

9. Na jakých faktorech závisí stabilita svahu?

10. Jaké jsou hlavní důvody, které mohou způsobit nestabilitu svahu?

12. Jaký je maximální úhel sklonu sypkého svahu?

13. K čemu slouží opěrné zdi?

14. Jak se nazývá aktivní tlak zeminy na stěnu?

15. Jak se nazývá pasivní tlak zeminy na zeď?

16. Jak měrná soudržnost v zemině ovlivňuje velikost aktivního a pasivního tlaku na stěnu?

Část 6. ZVLÁŠTNÍ OTÁZKY PŮDNÍ MECHANIKY

posuvný klín) - nestabilní část hmoty římsy ze strany jejího svahu, uzavřená mezi pracovním a stabilním úhlem sklonu římsy .

Koncept kolapsového hranolu se používá při výpočtu svahů, které jsou odolné proti sesuvu a zabraňují sesuvům.

viz také

Napište recenzi na článek "Caving Prism"

Poznámky

Literatura

• A. Z. Abuchanov, Mechanika půdy
• Shubin M. A. Přípravné práce pro stavbu podloží železnice. - M .: Doprava, 1974.

Odkazy

• // Encyklopedický slovník Brockhause a Efrona: v 86 svazcích (82 svazcích a 4 dodatečné). - Petrohrad. , 1890-1907.

Úryvek charakterizující Collapse Prism

Poté, co husaři vstoupili do vesnice a Rostov šel k princezně, nastal v davu zmatek a neshody. Někteří rolníci začali říkat, že tito nově příchozí jsou Rusové a jakkoli je urazilo, že slečnu nepustili ven. Drone byl stejného názoru; ale jakmile to vyjádřil, Karp a další rolníci zaútočili na bývalého náčelníka.
- Kolik let jsi jedl svět? zakřičel na něj Karp. - Tobě je to jedno! Vykopeš malé vejce, odneseš ho, co chceš, znič nám domy, nebo ne?
- Prý má být pořádek, nikdo nesmí odcházet z domů, aby nevyndal modrý střelný prach - to je ono! vykřikl další.
"Na tvého syna byla fronta a muselo ti být líto tvé plešatosti," promluvil náhle malý stařík rychle a zaútočil na Drona, "ale oholil mého Vaňka. Oh, zemřeme!
- Pak zemřeme!
"Nejsem odmítačem světa," řekl Dron.
- To není odmítač, narostlo mu břicho! ..
Mluvili dva dlouzí muži. Jakmile se Rostov v doprovodu Iljina, Lavrušky a Alpatycha přiblížil k davu, Karp, zastrčený prsty za šerpu a lehce se usmál, vykročil vpřed. Dron naopak zamířil do zadních řad a dav se přiblížil.
- Ahoj! kdo je tady tvůj starší? - vykřikl Rostov a rychle se přiblížil k davu.
- To je ten starší? Co chceš? .. – zeptal se Karp. Než ale stačil domluvit, spadl z něj klobouk a hlava se od silného úderu trhla na stranu.
- Klobouk dolů, zrádci! zakřičel Rostovův plnokrevný hlas. - Kde je ten starší? vykřikl zuřivým hlasem.

FEDERÁLNÍ AGENTURA PRO VZDĚLÁVÁNÍ

STÁTNÍ VZDĚLÁVACÍ INSTITUCE VYSOKÉHO ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ

Státní univerzita Vjatka

Fakulta stavitelství a architektury

Ústav průmyslové ekologie a bezpečnosti

B.I.Degterev bezpečná organizace zemních prací

Směrnice

na praktická cvičení

Disciplína "Bezpečnost života"

Zveřejněno rozhodnutím redakční a vydavatelské rady Státní univerzity Vyatka

UDC 658.345:614.8(07)

Degterev B.I. Bezpečná organizace zemních prací. Pokyny pro praktická cvičení z disciplíny „Bezpečnost života“. - Kirov: Nakladatelství VyatGU, 2010. - 12 s.

Směrnice zvažují hlavní příčiny průmyslových úrazů při zemních pracích. Jsou uvedeny metody výpočtu profilů svahů a upevnění stěn jam a příkopů. Jsou uvedeny potřebné referenční materiály, jsou uvedeny ilustrace. Kompilované úlohy pro výpočty.

Podepsáno pro tisk trouba l.

Ofsetový papír Maticový tisk

obj. č. Náklad

Text je vytištěn z původního rozvržení poskytnutého autorem.

610 000, Kirov, ul. Moskovskaja, 36

©B.I.Degterev, 2010

© Vyatka State University, 2010

Vybudování profilu svahu. Výpočet upevnění stěn jam a příkopů

Hlavními typy zemních prací v průmyslové a občanské výstavbě jsou výstavba jam, příkopů, plánování staveniště atd. Analýza úrazů ve stavebnictví ukazuje, že zemní práce tvoří asi 5,5 % všech nehod; z celkového počtu úrazů s těžkým následkem u všech druhů prací je 10 % spojeno se zemními pracemi.

Hlavní příčinou úrazů při zemních pracích je kolaps půdy, ke kterému může dojít v důsledku:

a) překročení standardní hloubky výkopu bez upevňovacích prvků;

b) porušení pravidel pro rozvoj zákopů a jam;

c) nesprávné uspořádání nebo nedostatečná stabilita a pevnost upevnění stěn příkopů a jam;

d) rozvoj jam a příkopů s nedostatečně stabilními svahy;

e) výskyt nezapočítaných dodatečných zatížení (statických a dynamických) od stavebních materiálů, konstrukcí, mechanismů;

f) porušení stanovené technologie zemních prací;

g) absence odvodňovacího systému nebo jeho uspořádání bez zohlednění geologických poměrů staveniště.

1. Svahové zařízení

Hlavní prvky otevřené jámy, jámy nebo příkopu bez upevnění jsou šířky uvedené na obrázku 1 l a výška hřímsa, tvar římsy (plochý, lomený, křivočarý, stupňovitý), úhel sklonu α , strmost svahu (poměr výšky svahu k jeho počátku h : l).

Rýže. 1 - geometrické prvky římsy:

h je výška římsy; l je šířka římsy; θ - mezní úhel

vyvážení svahu; α je úhel mezi rovinou kolapsu a

horizont; ABC - hranol kolapsu; φ - úhel klidu

Stanovení bezpečné výšky římsy, strmosti svahu a nejvhodnější šířky hráze je důležitým postupem při výstavbě jam a příkopů, na jejichž správném provedení závisí účinnost a bezpečnost zemních prací.

Při hloubce výkopu a strmosti svahů uvedených v tabulce 1 je povolen výkon prací souvisejících s přítomností pracovníků ve výkopech se svahy bez upevnění na sypkých, písčitých a jílovitých zeminách nad hladinou podzemní vody (s přihlédnutím ke kapilárnímu vzlínání) nebo zeminách odvodňovaných pomocí umělého odvodnění.

Při stratifikaci různých typů zemin se strmost svahů přiřazuje podle nejméně stabilního typu z propadu svahu.

Strmost svahů výkopů s hloubkou větší než 5 m ve všech zeminách (homogenní, heterogenní, přirozená vlhkost, podmáčená) a s hloubkou menší než 5 m, když se dno výkopu nachází pod hladinou podzemní vody, by měla být stanovena výpočtem.

stůl 1

Normativní strmost svahu při h≤ 5 m podle SNiP

Typy půdy	strmost svahu h : l s hloubkou řezu až
Bulk volně
Sandy
Hlína
Loess

Výpočet lze provést podle metody N.N.Maslova, uvedené v. Ve všech případech by měl mít stabilní svah proměnný profil sklonu, který se snižuje s hloubkou výkopu. Metodika bere v úvahu následující faktory:

a) změna vlastností půdy v jejích jednotlivých vrstvách;

b) přítomnost dodatečného zatížení svahové bermy rozloženým zatížením.

Při výpočtu strmosti svahu se nastavuje profil pro jeho jednotlivé vrstvy s tl Δ Z= 1 ... 2 m, což by mělo být vázáno na přirozenou stratifikaci vrstev v této půdě.

Schéma pro konstrukci profilu svahu je na obrázku 2.

Výpočtové vzorce pro souřadnice X i, m, mají následující tvar:

a) pro obecný případ zatížené hráze ( R 0 > 0)

, (1)

R 0

X 0

Z i h

α i

X i

Rýže. 2 - schéma pro konstrukci profilu svahu

b) pro zvláštní případ nezatížené bermy ( R 0 = 0)

. (2)

Ve vzorcích (1) a (2) jsou přijímány následující zápisy:

A =γ · Z i · tgφ;

B=P 0 · tgφ + C;

γ - objemová hmotnost půdy, t / m 3;

S- specifická soudržnost půdy, t / m 2;

R 0 - zatížení rovnoměrně rozložené po povrchu svahu, t/m2.

Výsledky výpočtu je účelné shrnout do tabulky (tab. 2).

Na základě výpočtových dat je sestrojen profil stejně stabilního svahu.

tabulka 2

Výpočet profilu stejně stabilního svahu podle metody N.N.Maslova

	Z i, m	γ· Z i, t/m2		A, t/m2		V, t/m2				X i, m	α i

Cvičení 1

Při provádění výkopových prací souvisejících s hloubením jámy je možný sesuv zeminy a zranění pracovníků. Aby nedošlo k nehodě, je nutné vypočítat přípustný sklon výkopu v hloubce 5 a 10 m pro jílovitou zeminu.

Pro jámu hlubokou 5 m:

a) určit úhel mezi směrem svahu a vodorovnou rovinou a poměr výšky svahu k jeho poloze;

b) načrtněte římsu jámy.

Pro jámu hlubokou 10 m:

a) vypočítat profil stejně stabilního svahu, shrnout data do tabulky ve formě tabulky. 2;

b) podle výpočtové tabulky sestrojte profil svahu.

Vezměte počáteční údaje z tabulky 3.

Tabulka 3

Počáteční data pro úkol 1

		Hlína			Hlína			Hlína
γ t/m3
S, t/m2
R 0 , t/m2

Výpočet sedání spočívá ve srovnání sedání na jedné straně razníku (pružného nebo tuhého) umístěného na pružném homogenním lineárně deformovatelném poloprostoru a na druhé straně povrchu neomezené lineárně deformovatelné vrstvy se stejným vnějším zatížením působícím rovnoměrně po celé hranici této vrstvy a modulu deformace. V důsledku této rovnice se zjistí tloušťka takové vrstvy h eq, nazývané ekvivalentní. Obrázek 5.6.1 ukazuje schéma metody:

Výpočet sedání metodou ekvivalentní vrstvy

♯ Typy porušení svahů

Svah je uměle vytvořený povrch, který omezuje přirozený zemní masiv, výkop nebo násep.

Svahy často podléhají deformacím ve formě kolapsů (obr. 5.7.1, a), sesuvů (viz obr. 5.7.1 b, c, d), sesouvání a sesouvání (viz obr. 5.7.1, e).

Ke kolapsům dochází, když hmota zeminy ztratí podporu na úpatí svahu. Sesuvy a sesuvy jsou charakteristické pohybem určitého objemu půdy. K prolévání dochází, když smykové síly překročí odpor nesoudržné zeminy na sypkém povrchu. Plovoucí (plovoucí) je postupná deformace spodní části zatopeného svahu nebo svahu bez vzniku čistých kluzných ploch.

Hlavní důvody ztráty stability svahu jsou:

- zařízení má nepřijatelně strmý svah;

- eliminace přirozené podpory půdního masivu v důsledku rozvoje příkopů, jam, odplavování svahů atd.;

– zvýšené vnější zatížení svahu, například výstavba konstrukcí nebo skladování materiálů na svahu nebo v jeho blízkosti;

- snížení soudržnosti a tření půdy při jejím navlhčení, což je možné při zvýšení hladiny podzemní vody;

- nesprávné přiřazení návrhových charakteristik pevnosti zeminy;

- vliv vážení vody na zeminy na základně;

– dynamické rázy (provoz vozidel, beranění apod.), projev hydrodynamického tlaku a seismických sil.

Nestabilita svahů je často důsledkem více příčin, proto je při průzkumech a projektování nutné vyhodnotit pravděpodobné změny podmínek pro existenci zemin ve svazích po celou dobu jejich provozu.

Obrázek 5.7.1. Typické typy svahových deformací:
a - kolaps; b - posuvné; c - sesuv půdy; d - sesuv půdy s proti proudu; d - plavání;
1 - rovina kolapsu; 2 - kluzná rovina; 3 - trhlina v tahu; 4 - vztlak půdy;
5 - slabá vrstva; b, 7 - ustálené a počáteční hladiny vody;
8 - kluzná plocha; 9 - křivky deprese.

Existují tři typy selhání svahu:

- zničení přední části svahu. Strmé svahy (a > 60°) se vyznačují sesuvem s destrukcí přední části svahu. K takové destrukci nejčastěji dochází u viskózních půd, které mají adhezivní schopnost a úhel vnitřního tření;

- zničení spodní části svahu. Na relativně mírných svazích dochází k destrukci tímto způsobem: kluzná plocha se dostává do kontaktu s hluboko umístěnou pevnou vrstvou. Tento typ porušení se nejčastěji vyskytuje ve slabých jílovitých půdách, kdy je tvrdá vrstva umístěna hluboko;

- zničení vnitřní části svahu. K destrukci dochází tak, že hrana smykové plochy prochází nad čelem svahu. K takovému porušení dochází také v jílovitých půdách, kdy je tvrdá vrstva relativně mělká.

♯ Metody výpočtu stability svahu

Hlavními prvky povrchové těžby, jámy nebo rýh bez zpevnění svahu jsou výška H a šířka l římsy, její tvar, strmost a sklonový úhel α (obr. 5.8.1). Ke zborcení římsy dochází nejčastěji podél čáry BC, umístěné pod úhlem θ k horizontu. Objem ABC se nazývá hranol kolapsu. Zborcený hranol je udržován v rovnováze třecími silami působícími ve smykové rovině.

Schéma sklonu půdy:
1 - sklon; 2 - skluzová čára; 3 - čára odpovídající úhlu vnitřního tření;
4 - možný obrys svahu při zřícení; 5 - hranol zřícení půdního masivu.

Stabilita svahů je analyzována pomocí teorie limitní rovnováhy nebo uvažováním hranolu zhroucení nebo klouzání po potenciální kluzné ploše jako tuhého tělesa.

Stabilita svahu závisí především na jeho výšce a typu půdy. Chcete-li vytvořit některé koncepty, zvažte dva základní problémy:

- stabilita svahu ideálně volné půdy;

je stabilita svahu ideálně napojeného zemního masivu.

Uvažujme v prvním případě stabilitu částic ideálně volné půdy, která tvoří svah (obrázek 5.8.2.a). K tomu sestavíme rovnici rovnováhy pro pevnou částici M, která leží na povrchu svahu. Rozložme hmotnost této částice F na dvě složky: normálu N k ploše svahu AB a tečnu T k ní. V tomto případě má síla T tendenci posunout částici M k úpatí svahu, ale bude tomu bránit protipůsobící síla T", která je úměrná normálnímu tlaku.

Schéma sil působících na svahovou částici: a - kyprá zemina; b - soudržná zemina

kde f je koeficient tření částice zeminy na zemině, rovný tangenci úhlu vnitřního tření.

Rovnice průmětu všech sil na šikmou plochu svahu za podmínek mezní rovnováhy

kde tgα=tgφ, tedy α=φ.

Mezní úhel sklonu volné půdy je tedy roven úhlu vnitřního tření. Tento úhel se nazývá klidový úhel.

Uvažujme stabilitu svahu AD s výškou H k pro soudržnou zeminu (obr. 5.8.2b). Nerovnováha v určité mezní výšce nastane podél ploché kluzné plochy VD nakloněné pod úhlem θ k horizontu, protože rovina VD bude mít nejmenší plochu takového povrchu mezi body B a D. Síly specifické koheze C budou působit v celé této rovině.

Rovnovážná rovnice všech sil působících na sesuvný hranol AED.

Podle Obr. 5.8.2b strana kolapsového hranolu AB = H až ctg θ, dostaneme

kde γ je měrná hmotnost půdy.

Síly bránící skluzu budou pouze síly specifické adheze, které jsou rozloženy podél skluzové roviny

V horním bodě B hranolu AED bude tlak nulový a v dolním bodě D maximální, uprostřed pak bude poloviční měrná soudržnost.

Sestavme rovnici průmětu všech sil na skluzovou rovinu a přirovnejme ji k nule:

kde

Za předpokladu sin2θ=1 při θ = 45° dostáváme

Z posledního výrazu je vidět, že ve výšce jámy (svahu) H k > 2с/γ se zemní masiv zbortí po určité sesuvné rovině pod úhlem θ k horizontu.

Půdy mají nejen přilnavost, ale také tření. V tomto ohledu se problém stability svahu stává mnohem komplikovanějším než v uvažovaných případech.

Proto se v praxi pro řešení problémů v přísné formulaci rozšířila metoda kruhových válcových kluzných ploch.

♯ Metoda kulaté kluzné plochy

V praxi se široce uplatňuje metoda kruhových válcových kluzných ploch. Podstatou této metody je najít kulatou válcovou kluznou plochu se středem v některém bodě O, procházející základnou svahu, pro kterou bude součinitel stability minimální (obr.).

Rýže. 5.9.1. Schéma pro výpočet stability svahu metodou kruhově válcové kluzné plochy

Výpočet se provádí pro oddíl, u kterého je posuvný klín ABC rozdělen na n vertikálních oddílů. Předpokládá se, že normálová a tangenciální napětí působící na kluznou plochu v každém z kluzných klínových oddílů jsou určena hmotností tohoto oddílu Q t a jsou stejná:

kde A i je plocha kluzné plochy v 1. vertikálním oddělení, A i = 1l i;

l je délka posuvného oblouku v rovině výkresu (viz obr. 5.6.1).

Smyková únosnost zabraňující klouzání svahu po uvažované ploše v mezním stavu τ u =σ tgφ+c

Stabilita svahu může být odhadnuta poměrem momentů držení M s,l a smykových sil M s,a. V souladu s tím je faktor stability určen vzorcem

Moment přídržných sil vzhledem k O je momentem sil Q i.

Moment smykových sil vzhledem k bodu O

♯ Přítlak země na přiložený povrch

Tlak půdy na ohraničující povrch závisí na mnoha faktorech: na způsobu a pořadí zásypu půdy; přirozené a umělé pěchování; fyzikální a mechanické vlastnosti půdy; náhodné nebo systematické otřesy země; sedání a posun stěny působením vlastní hmotnosti, tlaku zeminy; typ přidružených struktur. To vše značně komplikuje úkol stanovení tlaku půdy. Existují teorie pro stanovení tlaku půdy s využitím předpokladů, které umožňují vyřešit problém s různou mírou přesnosti. Všimněte si, že řešení tohoto problému se provádí v plochém nastavení.

Existují následující typy bočního zemního tlaku:

Klidový tlak (E 0), nazývaný také přirozený (přirozený), působící v případě, kdy je stěna (ohraničující povrch) nehybná nebo relativní pohyby zeminy a konstrukce jsou malé (obr.;

Diagram klidového tlaku

Aktivní tlak (E a), vznikající výraznými posuny konstrukce ve směru tlaku a vznikem skluzových rovin v zemině, odpovídající její mezní rovnováze (obr. 5.10.2). ABC - kolapsová základna hranolu, výška hranolu 1 m;

Rýže. 5.10.2 Diagram aktivního tlaku

Pasivní tlak (E p), který se objevuje při výrazných posunech konstrukce ve směru opačném než je směr tlaku a je doprovázen počátkem „vztlaku půdy“ (obr. 5.10.3). ABC - základna vybouleného hranolu, výška hranolu je 1 m;

Pasivní tlakový diagram

Dodatečný reaktivní tlak (E r), který se vytváří při pohybu konstrukce směrem k zemi (ve směru opačném k tlaku), ale nezpůsobuje "vzestup půdy".

Největší z těchto zatížení (u stejné konstrukce) je pasivní tlak, nejmenší je aktivní. Poměr mezi uvažovanými silami vypadá takto: E a<Е о <Е r <Е Р

44 Algoritmus pro výpočet sedání paty základu

Úloha výpočtu sedání základny se redukuje na výpočet integrálu.

SNiP umožňuje výpočet integrálu numerickou metodou rozdělením půdní vrstvy základny na samostatné elementární vrstvy o tloušťce h i a jsou zavedeny následující předpoklady:

1. Každá elementární vrstva má konstanty E 0 a μ 0

2. Napětí v elementární vrstvě je do hloubky konstantní a rovná se polovině součtu horních a spodních napětí

3. Hranice stlačitelné tloušťky je v hloubce kde σ zp =0,2σ zq (kde σ zq je napětí od vlastní tíhy zeminy)

Algoritmus pro výpočet sedání základové základny

1. Podklad je rozdělen na elementární vrstvy o tloušťce; kde h i<0.4b, b- ширина подошвы фундамента.

2. Sestavit diagram napětí z vlastní tíhy zeminy σ zq

3. Diagram napětí od vnějšího zatížení σ zp

4. Je nastavena hranice stlačitelné tloušťky.

5. Stanoví se napětí v každé elementární vrstvě: σ zpi = (σ zp nahoře + σ zp dole)/2

6. Vypočte se sedání každé elementární vrstvy: S i =βσ zpi h i /E i

7. Konečné vypořádání základu se vypočítá jako součet vypořádání
všechny elementární vrstvy zahrnuté na hranici stlačitelné tloušťky.

45. Koncept výpočtu sedimentu v průběhu času

Při sledování osídlení základů byl získán graf vývoje osídlení v čase.

Zavádí se pojem stupně konsolidace: U=S t /S KOH

Konečný návrh se vypočítá pomocí metody SNiP.

Stupeň konsolidace je určen řešením diferenciální rovnice jednorozměrné filtrace:

U=1-16(1-2/π)e - N /π 2 +(1+2/(3π))e -9 N /9+…

Fyzikální význam stupně konsolidace je vyjádřen hodnotou indexu N:

N=π 2 k Ф t/(4m 0 h 2 γ ω)

Kde, k Ф ~ koeficient filtrace, [cm/rok]

m 0 - koeficient relativní stlačitelnosti vrstvy; [cm 2 /kg]

h je tloušťka stlačitelné vrstvy; [cm]

t - čas; [rok]

γ ω - měrná hmotnost vody

Určete sedání základu po 1, 2 a 5 letech. Tlak pod podrážkou základu p \u003d 2 kgf / cm 2; půda - hlína; tloušťka stlačitelné vrstvy 5m; koeficient filtrace k Ф = 10 - 8 cm/s; Koeficient relativní stlačitelnosti hlíny m 0 =0,01 cm 2 /kg.

1. Určete hodnotu konsolidačního poměru: ^Pe převod z sekund na rok

C V \u003d k F / (m 0 γ ω) \u003d (10 -8 * 3 * 10 7) (cm / rok) / (0,01 (cm2 / kg) * 0,001) \u003d 3 * 10 4 cm 2 / rok

2. Určete hodnotu N:

N \u003d π 2 C V t / (4 h 2) \u003d 0,3 t

3. Určete stupeň konsolidace:

U 1 \u003d 1-16 (1-2 / π)e -0,3 t / π 2

4. Vypočítejte hodnotu konečného návrhu:

S=hm 0 p=500*0,01*2=10cm

5. Vypočítejte srážky v průběhu času jako:
St = S k U i

Hlavními typy zemních prací v bytové a občanské výstavbě jsou výstavba jam, příkopů, plánování místa atd.
Z analýzy úrazů ve stavebnictví vyplývá, že zemní práce tvoří asi 5,5 % všech úrazů a z celkového počtu úrazů s těžkým následkem u všech typů prací je 10 % spojeno se zemními pracemi.

Rýže. 1. Schéma sklonu
Hlavní příčinou úrazů při zemních pracích je sesuv zeminy. Důvody zhroucení zeminy jsou zejména vývoj zeminy bez upevnění přesahující kritickou výšku svislých stěn příkopů a jam, nesprávné provedení upevnění stěn příkopů a jam atd.
Vyvinuté půdy se dělí do tří velkých skupin: soudržné (hlinité a podobné); rozpojená (písčitá, sypká) a spraš.
Zemní práce lze zahájit pouze v případě, že existuje projekt na zhotovení děl nebo technologických map pro rozvoj zemin.
Podle bezpečnostních pravidel lze kopání jám a příkopů malé hloubky v půdách s přirozenou vlhkostí a bez podzemní vody provádět bez upevnění. Existují dva způsoby, jak zabránit zhroucení a zajistit stabilitu půdních hmot: vytvořením bezpečných svahů půdy nebo zřízením upevňovacích prvků. Ve většině případů dochází ke zhroucení půdy v důsledku porušení strmosti svahů rozvinutých jam a příkopů.
Hlavními prvky otevřené jámy, jámy nebo příkopu bez upevnění jsou šířka l a výška H římsy, tvar římsy, úhel sklonu α, strmost. Ke zborcení římsy dochází nejčastěji podél linie AC, umístěné pod úhlem θ k horizontu. Objem ABC se nazývá hranol kolapsu. Zhroucení hranolu je udržováno v rovnováze trepiovými silami působícími ve smykové rovině.
Pro soudržné zeminy se používá pojem „úhel vnitřního tření“ φ. Tyto zeminy mají kromě sil tření také sílu adheze mezi částicemi. Kohezní síly jsou poměrně velké, takže soudržná zemina je celkem stabilní. Půdy však během vývoje (řezání) kypří, narušuje se jejich struktura a ztrácejí soudržnost. Mění se také síly tření a soudržnosti, které se snižují s rostoucí vlhkostí. Stabilita rozvolněných svahů je proto také nestabilní a zůstává přechodně do změny fyzikálních a chemických vlastností půdy, což souvisí především se srážkami v letním období a následným zvýšením půdní vlhkosti. Sypný úhel φ pro suchý písek je tedy 25...30°, mokrý písek je 20°, suchý jíl je 45° a mokrý jíl je 15°. Stanovení bezpečné výšky lavice a úhlu sklonu je důležitým úkolem. Bezpečnost výkopu závisí na správné volbě úhlu sklonu.
Na základě teorie stability horniny je kritická výška svislé stěny při α=90° určena vzorcem V. V. Sokolovského:

Kde N cr - kritická výška svislé stěny, m; C - síla adheze půdy, t / m 2; ρ - hustota půdy, t / m 3; φ je úhel vnitřního tření (C, ρ, φ jsou určeny z tabulek).
Při určování maximální hloubky jámy nebo příkopu se svislou stěnou se zavádí bezpečnostní faktor, který se rovná 1,25:

Sklon jámy nebo příkopu, uspořádaného ve volných půdách, bude stabilní, pokud úhel, který svírá jeho povrch s horizontem, nepřesáhne úhel vnitřního tření půdy.
V lomech vyvinutých do velké hloubky (20 ... 30 m nebo více) jsou největším nebezpečím sesuvy půdy, které mohou zasypat spodní část díla spolu se stroji, zařízením a personálem údržby. K největšímu počtu sesuvů dochází na jaře a na podzim v období aktivního působení povodňových vod, dešťů a tání.
Maximální přípustná hloubka jam a příkopů se svislými stěnami bez upevnění H pr, jakož i přípustná strmost svahů (poměr výšky svahu k jeho počátku - H: l) pro různé půdy jsou uvedeny v tabulce. V případě, že dochází k vrstvení různých zemin po výšce svahu, je strmost svahu určena nejslabší zeminou.
Při vývoji jam a zákopů, jako preventivních opatření k boji proti sesuvům půdy a kolapsům, se provádějí následující práce s vypočítaným odůvodněním: instalace opěrných zdí; úmyslné zhroucení převislých vrchlíků; snížení úhlu sklonu čištěním vlečnými lany nebo rozdělení svahu na římsy s instalací mezilehlých zábran.
Upevňování svislých stěn příkopů a jam se provádí inventárními i neinventárními zařízeními.

Tabulka 1. Přípustné parametry sklonů provedených bez spojovacích prvků

půdy	H pr, m	Hloubka výkopu, m
		až 1.5		do 3		až do 5
		α, deg	H:l	α, deg	H:l	α, deg	H:l
Hromadné nekonsolidované Písek a štěrk písčitá hlína Hlína Jíl	1 1 1,25 1,5 1,5	56 63 76 90 90	1:0,25 1:0,5 1:0,25 1:0 1:0	45 45 56 63 76	1:1 1:1 1:0,67 1:0,5 1:0,25	39 45 50 53 63	1:1,25 1:1 1:0,85 1:0,75 1:0,5

Typy montáže se mohou lišit. Jejich návrhy závisí na typu zeminy, hloubce výkopu a projektovaném zatížení. V soudržných půdách přirozené vlhkosti jsou instalovány štítové držáky (s vůlí jedné desky a ve vlhkých volných půdách - pevné. Rozpěrky takových držáků jsou posuvné.
Upevňovací prvky se spoléhají na aktivní tlak půdy. Aktivní tlak v písčitých půdách, kde jsou adhezní síly mezi částicemi nevýznamné, Pa,

kde H je hloubka příkopu, m; ρ - hustota půdy, t / m 3; φ - sypný úhel (úhel vnitřního tření pro soudržné zeminy), st.
Pro soudržné zeminy aktivní zemní tlak

Kde C je soudržnost půdy.
Při výpočtu upevnění v soudržných zeminách je třeba mít na paměti, že při výpočtu jam a příkopů se půda na povrchu uvolňuje a ztrácí soudržnost, takže druhou část vzorce lze v některých případech ignorovat.
Diagram aktivního tlaku zeminy je trojúhelník, jehož vrchol je umístěn podél okraje příkopu a maximální hodnota tlaku p max je na úrovni dna příkopu.

Rýže. 2. Schéma montáže panelu:
1 - rozpěrky; 2 - stojany; 3 - štíty; 4 - tlakový diagram
Rýže. 3. Kotevní příkopy:
1 - kotva; 2 - chlap; 3 - hranol kolapsu; 4 - štíty; 5 - stojan
U upevnění distančního typu jsou upevňovací desky, regály a distanční vložky předmětem výpočtu. Distanční podložky počítají s pevností a stabilitou.
Vzdálenost mezi regály upevnění panelového inventáře závisí na šířce použitých desek h:

V případech, kdy vzpěry v upevnění výkopů znesnadňují provádění stavebních a instalačních prací v nich, například pokládání potrubí nebo jiných komunikací, se namísto vzpěr používají vzpěry a kotvy.
Je třeba poznamenat, že montáž a demontáž použitých neinventárních spojovacích prostředků, sestávajících z jednotlivých desek, regálů a vzpěr, je spojena s pracnou a nebezpečnou prací. Obzvláště nebezpečná je demontáž takových upevňovacích prvků. Kromě toho spojovací materiál, který není skladem, vyžaduje velkou spotřebu materiálu a má nízkou obrátku materiálu spojovacího materiálu, což zvyšuje jejich cenu.
Vnější dodatečné zatížení při vývoji výkopů (nasypání zeminy, instalace stavebních vozidel na hranu svahu atd.) může způsobit sesouvání hmot zeminy, pokud není zohledněno jejich umístění.
Účtování dodatečných zatížení při určování aktivního tlaku zeminy se provádí snížením dodatečného zatížení na rovnoměrně rozložené na hranolu kolapsu s hustotou rovnou hustotě husté zeminy.

Rýže. 4. Schéma tvorby "vrcholu" a
Rýže. 5. Instalace rypadla při výstavbě jámy nebo příkopu
Výška takto získaného dodatečného zatížení se přičte k hloubce výkopu. Při vývoji hlubokých jam pomocí rypadla vybaveného rovnou lopatou a instalovaného na dně výkopu se vytvoří "hledí".

Tabulka 2. Přípustné vzdálenosti L
To je způsobeno skutečností, že při takové instalaci rypadlo tvoří svahy rovnající se 1/3 výšky výložníku. Nebezpečí zřícení "hledí" vede k nutnosti instalovat rypadla vybavená rypadlo na vrcholu rozvinutého výkopu. Při umístění v blízkosti výkopu s nezpevněnými svahy stavebních strojů je nutné určit vzdálenost L od podpěry stroje nejblíže výkopu k okraji svahu (obr. 1). Tato vzdálenost závisí na výšce výkopu H, druhu a stavu zeminy a je určena z tabulky. 1 a podle vzorce

Při výstavbě budov a staveb z prefabrikovaných konstrukcí a dílů pomocí velkého množství stavebních strojů a mechanismů se staveniště mění v montážní místo.
Instalace konstrukcí se skládá ze vzájemně souvisejících přípravných a základních procesů. Přípravné procesy zahrnují stavbu jeřábových drah, dodávku konstrukcí, rozšířenou montáž dílů, uspořádání lešení pro práci montážníků, hlavními jsou zavěšení konstrukcí, zvedání, instalace konstrukcí na podpěry, dočasné upevnění, vyrovnání a konečné upevnění montovaných prvků. K většině nehod při montáži stavebních konstrukcí dochází v důsledku chyb v projektování budov a konstrukcí; při výrobě konstrukcí v továrnách, v projektech na výrobu děl atd.
Hlavními otázkami bezpečné organizace práce, kromě volby nejracionálnějšího způsobu instalace a vhodného sledu instalace jednotlivých prvků, jsou: stanovení potřebných zařízení pro výrobu všech typů instalačních procesů a pracovních operací (typy vodičů nebo jiných upevňovacích zařízení, vybavení pro lanoví atd.); způsoby instalace, které zabraňují možnosti nebezpečných namáhání v procesu zvedání konstrukčních prvků; způsoby dočasného upevnění montovaných prvků zajišťující prostorovou tuhost montované části budovy a stabilitu každého jednotlivého konstrukčního prvku; pořadí konečného upevnění prvků a odstranění dočasných zařízení.
Nejdůležitějším faktorem pro eliminaci úrazů při montáži stavebních konstrukcí je správný výpočet konstrukcí při přepravě, skladování a montáži.
Velké konstrukce během přepravy by měly být instalovány na dvou podpěrách a vypočteny podle schématu nosníku s jedním polem. Přijaté schéma návrhu během přepravy se zpravidla neshoduje se schématem návrhu přijatým při výpočtu konstrukce pro hlavní dopad. Dřevěné obklady, na kterých konstrukce spočívá, by měly být zkontrolovány, zda se nezhroutily.

Rýže. 6. Schéma upevnění farmy během přepravy:
1 - distanční vložka; 2 - kabel; 3 - držák; 4 - farma; 5 - šňůrka na krk; 6 - tah; 7 - smyčka
Při přepravě sloupů velké délky na rozpouštění musí být podpěra na přívěsu pohyblivá, umožňující volné otáčení, aby se eliminoval příčný ohybový moment. Počet naskládaných řad na výšku se bere do 5.

Rýže. 7. Zvedání krovu traverzou:
1 - traverz; 2 - farma
Stěnové panely a příčky se přepravují ve svislé nebo nakloněné poloze. V tomto případě jsou možné nebezpečné boční rázy v rovině nejmenší tuhosti panelu. Pro jejich lokalizaci se používají speciální tlumiče, instalované v nosných částech. Při přepravě velkorozměrových průchozích vazníků se používají speciální nosiče panelů a průřezy se kontrolují podle nejnebezpečnějších úseků prvků vazníků. Stanovení sil ve vzpěrách a uzlech vazníků se provádí metodami stavební mechaniky s přihlédnutím ke koeficientu dynamiky a akceptovanému systému podepření vazníku při přepravě. Na nosičích panelů jsou vazníky upevněny dorazy a vzpěrami (obr. 1).
Bezpečnost práce při montáži konstrukcí je zajištěna především správně navrženými traverzami a závěsy. Při zvedání a montáži vazníků (obr. 5.2) mohou být síly v jednotlivých prvcích výrazně větší, než jsou vypočtené při provozním zatížení. V nich je také možné měnit znaky namáhání - napínané prvky lze stlačovat a naopak. Proto je zpravidla při zvedání traverza fixována na střední uzly farmy.
Výpočet sloupů pro zatížení vznikající při zvedání se dodatečně neprovádí. Pracovní výkresy sloupů počítají s možností jejich bezpečného zvedání z vodorovné do svislé polohy (obr. 3).

Rýže. 8. Zvedání sloupu:
1 - sloupec; 2 - kabel; 3 - zachycení snímku; 4 - dřevěné obložení
Když je sloup instalován v základové objímce, musí být sloup před zalitím základny upevněn vzpěrami nebo klíny (obr. 4). V obou případech je sloupec počítán pro působení zatížení větrem. Nedostatečné upevnění může způsobit převrácení nebo naklonění sloupků. Obecně má rovnice stability tvar

Kde K je bezpečnostní faktor rovný 1,4; M 0 - klopný moment od působení větru, Nm; M y - přídržný moment vytvořený hmotností sloupu, Nm; M uzavřeno - stejné, zapínání, N m.
V případech, kdy dle výpočtu není zajištěna stabilita, se používají inventární klínové vložky a ocelové vodiče.

Rýže. 9. Dočasné upevnění sloupů při instalaci:
1 - rovnátka; 2 - svorka; 3 - sloupec; 4 - klíny; 5 - základ
Rýže. 10. Dočasné upevnění konstrukcí:
a - extrémní farma; b - střední farmy; 1 - sloupec; 2 - farma; 3 - protahování; 4 - distanční vložka
Osazené jednotlivé prvky konstrukce (sloupy, vazníky, nosníky) musí tvořit stabilní systémy až do dokončení celého rozsahu montážních prací. K tomu se jednotlivé části montovaných prvků spojují do prostorově tuhých systémů pomocí trvalých spojů, nosníků nebo dočasných výztuh.
Při zvedání konstrukcí se používají smyčky, ocelová a konopná lana, traverzy a různé úchyty.
Způsob zavěšení a provedení závěsu závisí na rozměrech a hmotnosti montovaného prvku, umístění závěsných bodů na zvedaném prvku, použitém zvedacím zařízení, podmínkách zvedání a poloze prvku v různých fázích instalace. Vaky se dělí na pružné s jednou, dvěma, čtyřmi a šesti větvemi a tuhé typy traverz nebo úchytů.
Síla v každé větvi závěsu

kde α je úhel mezi vertikálou a přímkou; G - hmotnost zvednutého břemene, N; n je počet řádků; k - koeficient.
S rostoucím úhlem sklonu větví popruhu se v nich zvyšují tlakové síly. Přijímají α = 45 ... 50 ° a úhel mezi větvemi popruhů není větší než 90 °.
Délka nohavic popruhu

kde h je výška závěsu; b - diagonální vzdálenost mezi čarami.
Rýže. 11. Schéma úsilí ve větvích závěsu
Rýže. 12. Závislost úsilí ve větvích závěsu na úhlu mezi závěsy
Někdy se místo lan používají řetězy. Výběr lan nebo řetězů je založen na nejvyšším napětí větve lana S:

kde P je mez pevnosti, která se bere podle mezní síly lana uvedené v továrním pasu nebo podle průměru článku řetězu, N; K - bezpečnostní faktor (3 ... 8), v závislosti na typu závěsů a zvedacích mechanismů.
Inventární kovové obklady se používají ke zvýšení životnosti vázacích prostředků, zabraňují drcení a otěru o sebe nebo o ostré rohy hran konstrukcí, kroucení a nárazy.
Pevné závěsy se používají, když výška zdvihu montážního jeřábu je nedostatečná nebo když konstrukce, která se má zvedat, neumožňuje použití pružných závěsů. Zpravidla se používá tuhý závěs ve formě traverzy. Traverzy jsou nejrozšířenější při montáži prefabrikovaných železobetonových vazníků a nosníků, zejména předpjatých, a také velkorozponových kovových konstrukcí. Traverzy se používají ve dvou typech: ohybové a tlakové.
V poslední době se stále více uplatňuje progresivní způsob montáže velkoblokových konstrukcí, který umožňuje snížit jejich pracnost, zvýšit bezpečnost práce a dobu výstavby. Rozměry a hmotnost ocelových konstrukcí expedovaných z továren jsou omezeny nosností vozidel a rozměry výrobních zařízení. Obvykle je délka zasílaných prvků 12 ... 18 m. Někdy jsou na přání zákazníků dodávány vazníky až do délky 24 m.
Při výrobě různých stavebních a instalačních prací se používají lešení a lešení z kovových trubkových prvků, na jejichž práci se vyskytují vady, často vedoucí ke zřícení. Lešení a lešení jsou dočasné, ale opakovaně použitelné stavební konstrukce.
Někdy může dojít k těžkým skupinovým nehodám v důsledku zřícení lešení. Analýza řady nehod ukázala, že k jejich kolapsu dochází z řady důvodů, které jsou rozděleny do tří skupin.
První skupinou je komplex příčin způsobených nevyhovujícím návrhem lešení bez zohlednění skutečných pracovních podmínek konstrukce. Například lešení je připevněno ke svislému povrchu staveniště pomocí kotevních hmoždinek různých provedení, přesazených ve dvou vrstvách na výšku a ve dvou rozpětích po délce budovy. Není však vždy možné provést upevnění tímto způsobem kvůli různým vlastnostem konstrukcí, ke kterým musí být tato lešení připevněna. Když změníte schéma připevnění lešení k budově, změní se podmínky pro provoz lešení pro různé typy zatížení, změní se schéma návrhu, což může způsobit nehodu.
Druhá skupina - důvody zjištěné ve fázi výroby a montáže lešení. Inventární lešení musí být vyrobeno průmyslovými metodami. V praxi to však není vždy možné. Často se lešení vyrábí přímo na staveništi bez odpovídajícího projektu nebo s výraznými odchylkami od projektovaných hodnot a rozměrů. Stavaři často při montáži lešení nahrazují chybějící prvky jinými bez kalkulovaného a teoretického zdůvodnění takové výměny. Před montáží konstrukce lešení je nutné pečlivě připravit základy pro jejich další instalaci, protože stabilita celé konstrukce závisí na stavu podpěry. Při montáži lešení je nutné zajistit nezbytný odvod povrchových a podzemních vod, při jejichž nedodržení hrozí porušení základu pod lešením.
Třetí skupina - příčiny kolapsu lesů se vztahují k fázi jejich exploatace. Často jsou důsledkem nedostatečného technického vedení nebo nedostatečného dohledu při montáži a provozu lešení.
Podle statistik dochází k významnému počtu lesních nehod v důsledku přetížení. Porušení nebo změna schématu zatížení lešení, které jsou obvykle navrženy pro určitý typ zatížení podle předem stanoveného schématu jeho umístění, může vést k jejich zhroucení.
Lešení se skládá z regálů uspořádaných ve dvou řadách se stupněm mezi regály ve dvou vzájemně kolmých směrech rovných 2 m v osách a dále z podélných a příčných příčníků instalovaných každé 2 m na výšku. Aby se zajistilo neposunutí uzlů v každé vrstvě, jsou instalovány horizontální diagonální vazby prostřednictvím 4 ... 5 panelů.
Podle způsobu spojování prvků lešení k sobě jsou ve stavební praxi nejrozšířenější dva druhy kovového trubkového lešení.
Lešení na bezšroubových spojích má neměnné schéma rámu pro zednické i dokončovací práce. Ke sloupkům jsou přivařeny odbočné trubky a k příčníkům jsou přivařeny háky z kruhové oceli, zahnuté do pravého úhlu. Při tomto způsobu upevnění se instalace každého vodorovného prvku lešení redukuje na zavádění háků do příslušných odbočných trubek stojek až na doraz.
Lešení jiného typu - na spojích ve formě sklopných límců. V tomto případě jsou akceptovány různé vzdálenosti mezi regály ve vztahu k zatížení při zdění a dokončovacích pracích.
Prostorová tuhost celého rámu lešení je navíc zajištěna umístěním diagonálních vazeb ve svislé rovině podél vnější řady stojek ve třech krajních panelech na obou koncích sekcí lešení.

Rýže. 13. Lešení na bezšroubových spojích:
a - uspořádání lešení; b - detail podpěry trubkového regálu; in - spárování horizontálních prvků s regálem; g - uzel, upevnění lešení na stěnu
Podle konstrukčních vlastností se rozlišuje rámové lešení, žebříkové lešení, regálové lešení a závěsné lešení. Lesy se dělí podle účelu: na výrobu kamene a železobetonu, dokončovací a opravné práce; instalace konstrukcí; vztyčování kleneb mušlí.
Rýže. 14. Lešení se sklopnými límci:
a - schéma zapojení (rozměry v závorkách - pro dokončovací práce); b - závěsný upevňovací prvek
Lešení používané pro zdění se montuje (staví) v průběhu prací. Lešení pro dokončovací a opravárenské práce se staví na celou výšku objektu před zahájením prací. Lvi pro instalační práce se používají jako dočasné podpěry pro namontované konstrukce. Musí odpovídat hmotnosti montovaných konstrukcí. Lešení pro stavbu prefabrikovaných a monolitických železobetonových skořepin má komplexní tuhou prostorovou kostru. Takové lešení se provádí podle jednotlivých projektů v závislosti na konstrukcích plášťů s přihlédnutím k technologii stavby pláště.
Podle charakteru podepření se lešení dělí na stacionární (pevné), pojízdné, závěsné a zvedací.
Výše popsané lesy jsou stacionární. Maximální výška takového lešení je stanovena výpočtem a dosahuje u zdiva 40 m, u dokončovacích prací 60 m. Při výšce objektu nad 60 m se používá zavěšené lešení. Takové lešení je zavěšeno na konzolách namontovaných na vrcholu objektu. Pojízdná a zvedací lešení se používají pro opravné práce na fasádách budov vysokých 10 ... 15 m. Jsou navržena pro vlastní stabilitu, a proto jsou jejich spodní nosné rámy rozšířeny až na 2,5 m.
Stabilita sekce lešení závisí jak na působícím svislém zatížení, tak na systému upevnění sekce, lešení k objektu.
Pro organizaci prací v malých oblastech přední části stavby, montáže a opravy jsou uvnitř areálu instalovány lešení. Podle konstrukčních vlastností se dělí na: skládací, blokové, nesené, závěsné, teleskopické.
Skládací lešení se skládají z jednotlivých prvků a jsou pracné při montáži, demontáži a přepravě, což omezuje jejich použití.
Blokové lešení je trojrozměrný prvek přemisťovaný z patra do patra věžovým jeřábem. Některé typy blokových lešení mají kolečka pro jejich pohyb v podlaze. Ze sady blokových lešení je podél stěny uspořádána pásková dlažba s oplocením s volným okrajem a v případě potřeby dlažba po celé ploše místnosti.
Závěsná lešení jsou určena pro práci ve výškách. Patří k nim i montované kolébky. Kolébky se používají pro opravy fasád budov. Samozdvižné kolébky mají na koncích navijáky, které mohou být ruční i elektricky poháněné (v druhém případě mohou elektromotory pracovat synchronně a odděleně, aby se eliminovaly zkreslení).
Závěsná lešení se používají pro montáž nosníků nebo vazníků. Jsou zpevněny spolu se schody na sloupech, ještě před vzestupem těchto sloupů.
Lešení na teleskopických věžích se používají jak uvnitř vysokých budov, tak pro venkovní práce. Skládají se z pracovní plošiny s ploty a nosné části. Pracovní plošinu lze zvednout a spustit. Jako nosný díl může sloužit auto.
V případech, kdy je nemožné nebo nevhodné uspořádat lešení, lešení a ploty během stavebních a montážních prací, musí být pracovníci vybaveni bezpečnostními pásy.

Rýže. 15. Instalace sloupu:
1 - zavěšené lešení; 2 - sklopný žebřík
Tlumícím prvkem je páska prošitá speciálním švem, který tlumí dynamickou zátěž při pádu v důsledku přetržení vlasce.
Bezpečnostní pásy značek VM (horolezec) a BP (horní dělník) mají kromě pásu ramenní a bederní popruhy a hrudní popruhy. Při pádu člověka z výšky takový pás rovnoměrně rozloží zátěž na celé tělo, což eliminuje možnost zlomeniny páteře. Pásy a karabiny jsou dvakrát ročně renovovány, přičemž se testuje jejich pevnost při statickém zatížení 2 kN.